• 17-4PH (UNS S17400) on sademe-kõvastuv martensiitsest roostevaba teras, mis kasutab vase-vanatamist, et saavutada voolavuspiir, mis ületab 1170 MPa -, mis on võrreldav süsinikterasest, kuid millel on roostevaba korrosioonikindlus.
• Nafta- ja gaasiteeninduses kasutatavad klapivarred sõltuvad 17-4PH-st, kuna see pakub parimat kombinatsiooni suurest tugevusest, mõõdukast kulust, heast töödeldavusest ja NACE MR0175 nõuetele vastavusest (seisukorras H1150).
• Kuumtöötlemise tingimus on kõik: H900 annab maksimaalse tugevuse, kuid on haputeenistuses keelatud; H1150 on NACE{2}}ühilduv maiuspala; H1150M ohverdab mõningase tugevuse, et saavutada maksimaalne sitkus ja kõrgeim sulfiidpinge pragunemiskindlus.
• Üle 315 kraadi 17-4PH hakkab järk-järgult üle vananema ja kaotab tugevuse - HPHT (kõrg-surve ja kõrge temperatuuriga) kaevude puhul, minge üle Inconel 718-le või Alloy 925-le.
• 100 % kõvaduse kontrollimine vastavalt ASTM E18 standardile on kohustuslik iga NACE{2}}ühilduva tüve puhul; partii proovide võtmist ei aktsepteerita.
17-4PH võtmeparameetrid
| Parameeter | Spetsifikatsioon |
| Sulami tähistus | UNS S17400 / AISI 17-4PH / EN 1.4542 |
| Sulami tüüp | Martensiitsed sademed{0}}Kõvastuv roostevaba teras |
| Kroomi sisaldus | 15,0–17,5 massiprotsenti |
| Nikli sisaldus | 3,0–5,0 massiprotsenti |
| Vase sisu | 3,0–5,0 massiprotsenti (peamiselt kõvastuselement) |
| Kolumbium + tantaal | 0,15–0,45 massiprotsenti |
| Kõrgeima tugevusega seisund | H900 - tõmbetugevus 1310 MPa (190 ksi) või suurem |
| Parim sitkusseisund | H1150 - tõmbetugevus 930 MPa või suurem, kõvadus 311 HBW või väiksem |
| Vastab NACE MR0175 standardile | Jah - H1150, H1150D (max HRC 33) |
| Esmane standard (tulbad) | ASTM A564 klass 630 |
| API 6A klapivarre kasutamine | Lubatud API 6A lisa M järgi (vastavalt NACE-le) |
| Teenindustemperatuuri piirang | −40 kraadi kuni +315 kraadi (−40 kraadi F kuni +600 kraadi F) |
| Tihedus | 7,80 g/cm³ |
| Sulamisvahemik | 1404-1440 kraadi |
Allikad: ASTM A564/A564M (630. klass); NACE MR0175 / ISO 15156-3 (tabel A.22); ASM Handbook Vol{6}} Heat Treating; tootja sertifitseeritud veski katsearuanded.
Sissejuhatus
Klapi vars on petlikult lihtne komponent. See on peenike ühendusvõll, mis edastab pöördemomendi täiturmehhanismilt (käsiratas, pneumaatiline ajam või elektrimootor) rõhupiiri kaudu klapi sulgurelemendile (värav, kuul või pistik). See peab kandma suuri väände- ja aksiaalkoormusi, olema vastu korrosioonile, mida tekitavad H₂S, CO₂ ja kloriidsoolalahust sisaldav toodetud vedelik, säilitama sileda pinnaviimistluse, et vältida tihendi lekkimist, ja taluma tuhandeid avatud -sulgemistsükleid ilma väsimustõrketa.
Materjali valik on klapivarre disainimisel kõige olulisem otsus. Valige vale ja tagajärjed ulatuvad pidevast pakendilekkest (häiringutest) kuni varre katastroofilise väänamiseni-täieliku rõhuerinevuse korral (ohutus- ja keskkonnajuhtum).17-4PHon muutunud konsensuslikuks vaikematerjaliks nafta- ja gaasiventiilide varraste jaoks ülesvoolu, kesk- ja allavoolu rakendustes - ja seda mõjuval põhjusel.
Selles juhendis selgitatakse, mis on 17-4PH, kuidas toimib sademete kõvenemine, milliseid kuumtöötlustingimusi erinevate teeninduskeskkondade jaoks määrata ja kuidas kujundada klapivarre, mis vastab samaaegselt API 6A/6D ja NACE MR0175 nõuetele.
Mis on 17-4PH roostevaba teras?
Keemiline koostis
17-4PH (nimetatakse ka standardiks UNS S17400, AISI Grade 630 või EN 1.4542) on martensiitne, sademetes kõvenev roostevaba teras. Selle nimi tuleneb selle ligikaudsest koostisest: 17% kroomi ja 4% niklit. "PH" tähistab "sademete kõvenemist", mis on mehhanism, mille abil see saavutab oma märkimisväärse tugevuse.
| Element | Kr | Ni | Cu | Nb + Ta | C (max) | Mn/Si/P/S |
| 17-4PH (massi%) | 15.0–17.5 | 3.0–5.0 | 3.0–5.0 | 0.15–0.45 | Väiksem või võrdne 0,07 | Väiksem või võrdne 1,0 / väiksem või võrdne 1,0 / väiksem või võrdne 0,04 / väiksem või võrdne 0,03 |
Tabel 2.1 - 17-4PH keemiline koostis (UNS S17400). Allikas: ASTM A564/A564M (630. klass), tabel 1.
Kroom (15,0–17,5%):Tagab algtaseme korrosioonikindluse, moodustades pinnale passiivse kroomoksiidi kihi. Seetõttu võib 17-4PH-d pidada „roostevabaks teraseks”, kuigi selle esmane atraktiivsus on tugevus, mitte korrosioonikindlus. 15–17,5% Cr annab sellele korrosioonikindluse, mis on enamikus keskkondades võrreldav roostevaba terasega 304 – piisav toodetud vee ja märja süsivesinike kasutamiseks, kuid mitte kontsentreeritud kloriidide või kuuma merevee jaoks.
Nikkel (3,0–5,0 %):Nikkel täidab kahte funktsiooni. Esiteks tagab see terase muutumise martensiidiks jahutamisel lahuse -töötlustemperatuurilt (~1040 kraadi) - madala süsinikusisaldusega liistmartensiidiks, mis on oma olemuselt sitkem ja keevitatavam kui roostevabast terasest 410 või 420 terasest kõrge-süsinikmartensiit. Teiseks parandab nikkel korrosioonikindlust, eriti hapete redutseerimisel.
Vask (3,0–5,0 %):See on 17-4PH jõudluse võti. Vananemiskuumtöötlemisel (480–620 kraadi) sadestuvad martensiidimaatriksis lahusega töötlemisel lahustatud vase aatomid välja äärmiselt peente (2–5 nanomeetriste) vase-rikaste klastritena. Need klastrid takistavad dislokatsiooni liikumist - sama mehhanism, mis muudab alumiiniumisulamid tugevaks. Just nende nanomõõtmeliste vaseosakeste sadestamine tugevdab terast, ilma et oleks vaja kõrget süsinikusisaldust (traditsiooniline martensiitsete teraste karastamise meetod).
Kolumbium (nioobium) + tantaal (0,15–0,45%):Need elemendid täpsustavad terade struktuuri kuumtöötlemise ajal, moodustades terade piiridel stabiilsed MC-karbiidid. See piirab terade kasvu lahuse töötlemise ajal ja suurendab vastupidavust -, mis on eriti oluline Charpy V-sälgu nõuete jaoks, mida nõuavad paljud ventiili spetsifikatsioonid.
Sademete kõvenemine - Kuidas 17-4PH saab oma tugevuse
Kahe{0}}etapiline kuumtöötlusprotsess
Erinevalt tavalistest martensiitsetest roostevabast terasest (nt 410 või 420), mis karastamisel kõva martensiidi moodustamiseks sõltuvad süsinikust, on 17-4PH madala süsinikusisaldusega-sulam. Selle tugevus tuleneb kaheastmelisest kuumtöötlusest:
Samm 1 - Lahendusravi (tingimus A):Terast kuumutatakse ligikaudu 1040 kraadini (1900 kraadi F) ja seda hoitakse piisavalt kaua, et lahustada kõik legeerivad elemendid -, eriti vask - homogeenseks tahkeks lahuseks. Seejärel jahutatakse see õhk-või õli-jahutus toatemperatuurini. Tulemuseks on madala süsinikusisaldusega-martensiitne mikrostruktuur, mille vaseaatomid on jäänud tahkesse lahusesse. Selles seisundis A on materjal suhteliselt pehme (~35 HRC max) ja kergesti töödeldav -, mis on klapivarre valmistamisel oluline praktiline eelis.
Samm 2 - Sademed (vananemine):Terast kuumutatakse 480–620 kraadini (900–1150 kraadi F) ja hoitakse 1–4 tundi. Nendel temperatuuridel hajuvad üleküllastunud vase aatomid lühikesi vahemaid ja koonduvad nanomõõtmelisteks sademeks. Need sademed takistavad dislokatsiooni liikumist, suurendades dramaatiliselt tugevust. Mida kõrgem on vananemistemperatuur, seda jämedamaks muutuvad sademed -, vähendades tugevust, kuid suurendades elastsust ja sitkust.
Kuumtöötluse seisukorra omadused
Tabelis 3.1 on esitatud 17-4PH mehaanilised omadused kõigis standardsetes vananemistingimustes ASTM A564 järgi. Nende kompromisside mõistmine on klapivarre spetsifikatsiooni jaoks hädavajalik – eriti tugevuse, kõvaduse ja NACE MR0175 hapu teenuse vastavuse vahelise seose jaoks.
| Seisund | Vananemistemp. | Tõmbetugevus (MPa) | Tootlus (MPa) | Pikk. (%) | Kõvadus | Charpy (J) | NACE Sour OK? |
| H900 | 480 kraadi / 1 h | Suurem kui 1310 või sellega võrdne | Suurem kui 1170 või sellega võrdne | Suurem kui 10 või sellega võrdne | Suurem või võrdne 40 HRC | Suurem või võrdne 20-ga | Ei - liiga raske |
| H925 | 495 kraadi / 4 h | Suurem kui 1170 või sellega võrdne | Suurem kui 1070 või sellega võrdne | Suurem kui 10 või sellega võrdne | Suurem või võrdne 38 HRC | Suurem kui 25 või sellega võrdne | Ükski - ei ületa HRC 33 |
| H1025 | 550 kraadi / 4 h | Suurem kui 1070 või sellega võrdne | Suurem kui 1000 või sellega võrdne | Suurem kui 12 või sellega võrdne | Suurem või võrdne 35 HRC | Suurem või võrdne 40 | Ükski - ei ületa HRC 33 |
| H1075 | 580 kraadi / 4 h | Suurem kui 1000 või sellega võrdne | Suurem kui 860 või sellega võrdne | Suurem või võrdne 13 | Suurem või võrdne 32 HRC | Suurem või võrdne 55-ga | Marginaalne |
| H1100 | 595 kraadi / 4 h | Suurem kui 965 või sellega võrdne | Suurem või võrdne 795-ga | Suurem kui 14 või sellega võrdne | Suurem või võrdne 31 HRC | Suurem või võrdne 70 | Piirijoon |
| H1150 | 620 kraadi / 4 h | Suurem kui 930 või sellega võrdne | Suurem või võrdne 725-ga | Suurem kui 16 või sellega võrdne | Väiksem või võrdne 311 HBW (≈33 HRC) | Suurem või võrdne 75-ga | Jah - NACE-ühilduv |
| H1150M | 760 kraadi / 2 h → 620 kraadi / 4 h | Suurem või võrdne 795-ga | Suurem või võrdne 585-ga | Suurem kui 18 või sellega võrdne | Väiksem või võrdne 277 HBW (≈28 HRC) | Suurem või võrdne 100-ga | Jah - maksimaalne sitkus |
Tabel 3.1 - 17-4PH (UNS S17400 / AISI 630) mehaanilised omadused kuumtöötluse tingimuste järgi. ASTM A564/A564M miinimumväärtused. NACE vastavusseisund NACE MR0175 / ISO 15156-3 järgi Tabel A.22. Allikad: ASTM A564-21a; NACE MR0175-2021; ASM Handbook Vol{13}}; tootja andmelehed (Carpenter Technology, AK Steel).
Tugevuse, tugevuse ja korrosiooni{0}}vahetus
See tabel näitab 17-4PH spetsifikatsiooni keskmist pinget:tugevus, sitkus ja NACE hapu teenuse vastavus on vastastikku vastandlikud.
H900 annab kõrgeima tugevuse (tõmbetugevus 1310 MPa, saagis 1170 MPa), kuid see on NACE MR0175 alusel täielikult diskvalifitseeritud, kuna selle kõvadus ületab 33 HRC ülemmäära. See on ka kõige rabedam seisund (madalaimad Charpy väärtused), mistõttu see ei sobi rakendustesse, kus on võimalik löögikoormus või termiline šokk.
H1150 esindab praktilist optimumit: tõmbetugevus 930 MPa / 725 MPa tootlikkus, kõvadus täpselt NACE ülemmäära juures 33 HRC ja Charpy väärtused piisavalt kõrged, et vältida hapra murdumist. Seetõttu on H1150 naftas ja gaasis kasutatavate klapivarraste vaiketingimuseks -, see vastab API 6A tugevusnõuetele, NACE MR0175 kõvaduse piiridele ja standardse sitkuse ootustele ühe kuumtöötluse korral.
H1150M lisab teise vanandamisetapi kõrgemal temperatuuril, vanandades vasesademeid tahtlikult üle, et veelgi vähendada kõvadust (28 HRC või alla), suurendades samal ajal tugevust (Charpy, suurem kui 100 J või sellega võrdne). See on -tingimus kõige nõudlikumate hapu teenuse spetsifikatsioonide jaoks - kõrge-H₂S gaasipuuraukude jaoks, näiteks -, kus sulfiidpingest tingitud pragunemise oht on vastuvõetamatu.
NACE MR0175 / ISO 15156 - Sour Service vastavus 17-4PH jaoks
Nafta- ja gaasitootmises tähendab „hapu teenus” toodetud vedelikku, mis sisaldab vesiniksulfiidi (H₂S) osarõhul, mis ületab 0,05 psi (0,3 kPa) - vastavalt NACE MR0175 / ISO 15156 1. osale. H₂S põhjustab sulfiidpinge pragunemist (SSC), mis võib esineda haprate tõrgete korral. MR0175 / ISO 15156-3 (tabel A.22) käsitleb konkreetselt 17-4PH (UNS S17400). Kriitilised nõuded on järgmised:
Lõplik järeldus:Iga hapu kasutuses oleva klapivarre jaoks - olenemata sellest, kas H₂S tase on jälg või äärmuslik - määrake 17-4PH H1150 või H1150M ja nõudke 100% kõvaduse kontrollimist materjalikatse aruandes (MTR) dokumenteeritud HRC testi tulemustega. Puudub insenertehniline põhjendatud põhjus, et määrata haputeenusega klapivarre jaoks H900 kuni H1100.
17-4PH vs konkureerivad klapivarre sulamid
Klapivarre materjali valik on alati mitme muutujaga{0}}optimeerimine. Tabelis 5.1 võrreldakse 17-4PH viie tavapäraselt määratletud alternatiiviga nafta- ja gaasiteenustes kõige olulisemate mõõtmete osas.
| Kinnisvara | 17-4PH H1150 | 316 SS (UNS S31600) | 410 SS (UNS S41000) | Duplex 2205 (UNS S32205) | Inconel 718 (UNS N07718) | Monel K-500 (UNS N05500) |
| Saagistugevus (MPa) | Suurem või võrdne 725-ga | Suurem kui 205 või sellega võrdne | Suurem või võrdne 550 | Suurem või võrdne 450 | Suurem kui 1035 või sellega võrdne | Suurem kui 690 või sellega võrdne |
| Tõmbetugevus (MPa) | Suurem kui 930 või sellega võrdne | Suurem kui 515 või sellega võrdne | Suurem kui 760 või sellega võrdne | Suurem kui 655 või sellega võrdne | Suurem või võrdne 1240 | Suurem kui 965 või sellega võrdne |
| Kõvadus (umbes) | 33 HRC | 85 HRB | 22 HRC | 25 HRC | 36 HRC | 28 HRC |
| PREN (pitting) | ~16 | ~24 | ~12 | ~35 | - | - |
| Chloride SCC Resist. | Mõõdukas | Hea | Vaene | Suurepärane | Suurepärane | Suurepärane |
| NACE Sour nõuetele vastav | H1150 / H1150M | Jah | Jah (vähem kui 22 HRC või sellega võrdne) | Jah | Jah (vähem kui 40 HRC või sellega võrdne) | Jah |
| Teenuse temp. (kraad) | -40 kuni 315 | -196 kuni 815 | -40 kuni 650 | -50 kuni 280 | -253 kuni 650 | -253 kuni 315 |
| Keevitatavus | Hea | Suurepärane | Õiglane (eelsoojendus) | Hea | Hea | Õiglane |
| Suhteline maksumus | Keskmine | Madal | Madal | Keskmine | Väga kõrge | Kõrge |
| Tüüpiline nafta/gaasi kasutamine | Klapi varred, kaevupea komponendid | Protsessi torustik, klambrid | Klapi korpused, pesarõngad | Veealune torustik, kollektorid | HPHT varred, kinnitused | Klapi varred (mere) |
Tabel 5.1 - Õli- ja gaasiklapi varre rakenduste sulamite võrdlus. Allikad: ASTM A564 (17-4PH), ASTM A240 (316), ASTM A276 (410), ASTM A479 (Duplex 2205), AMS 5662 (Inconel 718), QQ-N-286 (Monel K-500); NACE MR0175/ISO 15156-3; PREN=%Cr + 3.3×%Mo + 16×%N (NORSOK M-001 kohta). Kuluhinnangud on suhtelised, USD-põhised, Q2 2026 turg.
Millal kasutada 17-4PH vs alternatiivid?
17-4PH vs. 316 SS:Kasutage 17-4PH, kui tugevus on oluline. 316 vars peaks olema sama pöördemomendi kandmiseks oluliselt paksem, mis suurendab klapi üldist suurust, kaalu ja maksumust. 316 on õige valik mitte-kandvate-märgunud osade (liistu, istmed) jaoks väga korrodeerivates keskkondades, kuid varre puhul on 17-4 PH peaaegu alati kasulik, kui kulub rohkem tugevust.
17-4PH vs. 410 SS:410 on odavam ja piisavalt tugev (saagis 550 MPa), kuid selle kloriidipinge korrosioonipragunemiskindlus on halb ja sulfiidpinge pragunemiskindlus piiratud . 17-4PH on eelistatud soolvee või H₂S jälgede olemasolul.
17-4PH vs. Duplex 2205:2205-l on suurepärane vastupidavus punktide tekkele (PREN ~35 vs. ~16) ja suurepärane SCC-kindlus. See on õige valik veealuste ventiilide jaoks, kus kokkupuude mereveega on pidev. Ülemise külje ja maapealsete ventiilide puhul teeb 17-4PH oluliselt kõrgem voolavuspiir (725 vs . 450 MPa) aga tavaliselt parema valiku.
17-4PH vs. Inconel 718:718 on kõigi tehniliste mõõtmete poolest parem - suurem tugevus, parem korrosioonikindlus, laiem temperatuurivahemik -, kuid 5–6 korda suurem kulu. Reserv 718 HPHT süvendite jaoks (T > 315 kraadi, H₂S > 100 psi või P > 15 000 psi), kus 17-4PH lihtsalt ei vasta kavandatud ümbrikule.
Suhteline materjalikulu - Alumine rida
| Materjal | u. Suhteline kulu (kg kohta) | Märkus kulu-efektiivsuse kohta |
| 17-4PH (H1150) | 1,0 × (alustase) | Parim tugevuse{0}}kulu{1}}suhe NACE-ühilduvate klapivarre materjalide hulgas |
| 316 SS | 0.7 × | Odavaim, kuid madal voolavuspiir (205 MPa) piirab varre läbimõõtu - suuremad varred maksavad üldiselt rohkem |
| 410 SS | 0.5 × | Madalaim hind, kuid halb SCC vastupidavus kloriidi / hapu keskkonnas |
| Dupleks 2205 | 1.3 × | Mõõdukas lisatasu suurepärase pistikukindluse eest (PREN ~35); suurepärane veealuseks kasutamiseks |
| Inconel 718 | 5.0 – 6.0 × | Suurim tugevus + korrosioonikindlus; reserveeritud HPHT / ekstreemse hapukaevude jaoks |
| Monel K-500 | 4.0 – 5.0 × | Suurepärane merevees; kasutatakse mereplatvormide klapivarras; kasutusiga õigustatud kulu |
Tabel 5.2 - Ventiilivarre sulamite ligikaudsed suhtelised materjalikulud (Q2 2026 turg, -kg kohta). Allikas: tööstuse hinnakujunduse andmebaasid; tootja hinnapakkumised; MetalMiner roostevabast terasest indeks. Tegelik hind sõltub kogusest, suurusest ja geograafilisest asukohast.
Korduma kippuvad küsimused
Järgmised küsimused esindavad kõige levinumaid inseneripäringuid, mis on saadud klapivarre rakendustes umbes 17–4PH.
K1: Mis vahe on 17-4PH ja 17-7PH vahel?
Mõlemad on sademe{0}}kõvendav roostevaba teras, kuid need erinevad sulamikeemia ja kõvenemismehhanismi poolest. 17-7PH (UNS S17700) sisaldab 7% niklit ja 1% alumiiniumi ning selle sadestamiskõvendi on intermetalliline alumiinium-nikkel (NiAl). See on pool-austeniitsest terasest -, mis tähendab, et seda tuleb enne vananemist martensiidi muundumise käivitamiseks krüogeenselt töödelda või külm{9}}töödelda.
17-4PH muundub martensiidiks lihtsalt lahuse töötlemise temperatuurist jahtudes – see on palju lihtsam ja prognoositavam protsess.
17-7PH saavutab veidi suurema tõmbetugevuse (kuni 1450 MPa), kuid seda kasutatakse naftas ja gaasis harvemini, kuna see on keerukam kuumtöötlus ja NACE vastavus madalamale tasemele.
Q2: kas 17-4PH saab kasutada H₂S-teenuses ilma H1150 kuumtöötluseta?
Ei.NACE MR0175 / ISO 15156-3 Tabel A.22 loetleb selgelt ainult H1150, H1150D ja H1150M kui vastuvõetavad tingimused 17-4PH hapu teenuse puhul. Kõik muud tingimused (H900 kuni H1100) ei ühildu NACE nõuetega. Kui väliauditi käigus avastatakse, et klapivars on vastuvõetamatus seisukorras, võivad tagajärjed hõlmata kaevu kohustuslikku sulgemist, komponentide väljavahetamist ja võimalikku regulatiivset aruandlust – palju kulukam kui lihtsalt H1150 algusest peale täpsustamine.
Q3: Mis on 17-4PH ventiilivarte maksimaalne töötemperatuur?
315 kraadi (600 kraadi F) on üldiselt aktsepteeritud maksimaalne püsiv töötemperatuur.Sellest temperatuurist kõrgemal sadestub vask järk-järgult (ülevananemine) ja voolavuspiir väheneb. 480 kraadi võrra on 17-4PH kaotanud ligikaudu 40–50% oma toatemperatuuril kasutatavast voolavuspiirist. HPHT kaevude puhul, mis nõuavad tööd üle 315 kraadi, on Inconel 718 (UNS N07718) või Alloy 925 (UNS N09925) standardsed materjaliuuendused.
4. küsimus: miks ma ei saa kasutada H900 mitte-hapu kaevu jaoks? Tugevus on palju suurem.
H900 on tugev (saagis 1170 MPa või suurem), kuidväga rabe. Charpy V{1}}sälgu energia H900-s on toatemperatuuril - nii madal kui 20 J mis tahes konstruktsioonirakenduse jaoks. Isegi kui H₂S puudub, on löögist tulenev rabe murd (tööriista kukkumine hoolduse ajal, veehaamer, täiturmehhanismi ülekoormus) tõeline oht. Enamik operaatoreid määrab H1025 või H1150 isegi magusa teeninduse jaoks, et säilitada piisav tugevus. Tagasihoidlik tugevusohver on alati turvavaru väärt.
K5: Kuidas on 17-4PH korrosioonikindlus võrreldes 316 roostevaba terasega?
17-4PH on madalam üldine korrosioonikindlus kui 316 SS.The pitting resistance equivalent number (PREN) for 316 is approximately 24, compared to approximately 16 for 17-4PH - this is because 17-4PH lacks molybdenum. In applications where the stem is continuously immersed in high-chloride brine (>50 000 ppm Cl⁻), võib eelistada dupleksroostevaba terast või niklisulamid. Enamiku nafta- ja gaasitoodetud vedelike puhul (kus vars näeb perioodiliselt märgumist pigistamise või seiskamise ajal, kuid on peamiselt süsivesinike kasutuses) on 17-4PH korrosioonikindlus piisav.
K6: Kas 17-4PH on magnetiline?
Jah. 17-4PH on martensiitne, mis tähendab, et see on toatemperatuuril ferromagnetiline. See eristab seda 316-st ja teistest austeniitsetest roostevabast terasest, mis pole-magnetilised. Enamikus klapirakendustes ei ole magnetism probleem, kuid seda tuleb arvesse võtta teatud mõõteriistade või veealuste ROV-i (kaugjuhitavate sõidukite) liideste rakenduste puhul.
K8: Kuidas kontrollida, kas minu tarnija 17-4PH on ehtne?
Võltsitud või valesti esitatud roostevaba teras on nafta- ja gaasitarneahelas dokumenteeritud probleem.Autentsuse kontrollimiseks toimige järgmiselt.
• Nõua tunnustatud terasetehase (Carpenter Technology, AK Steel, Sandvik jne) täielikku veskikatsearuannet (MTR) koos tegelike keemilise analüüsi ja mehaaniliste katsete tulemustega -, mitte ainult ASTM A564 järgi sertifitseeritud.
• Tehke iga vastuvõetud materjali kuumuse korral kaasaskantava XRF-i või OES-i abil positiivne materjalituvastus (PMI). Kontrollige Cr (15–17,5%), Ni (3–5%) ja Cu (3–5%) sisaldust.
• NACE{0}}ühilduva materjali puhul veenduge, et MTR näitab 100% kõvadustesti kõigi tulemustega, mis on väiksemad või võrdsed kui kohaldatav piir (33 HRC H1150 puhul).
• Säilitage täielik materjali jälgitavus kuni algse veski kuumuse numbrini vastavalt API spetsifikatsiooni Q1 nõuetele.
